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轉(zhuǎn)爐側(cè)吹熔煉水模型計(jì)算機(jī)仿真實(shí)驗(yàn)論文
摘要：本文針對(duì)側(cè)吹噴吹總氣量與噴槍內(nèi)徑開展水模擬及計(jì)算機(jī)仿真實(shí)驗(yàn)研究，通過(guò)頂吹吹氣攪拌運(yùn)動(dòng)狀態(tài)、攪拌混勻時(shí)間、熔池?cái)嚢鑿?qiáng)度的對(duì)比對(duì)比分析，探索轉(zhuǎn)爐側(cè)吹熔煉的最佳噴吹氣量和噴槍尺寸的等設(shè)計(jì)參數(shù)。
關(guān)鍵詞：側(cè)吹熔煉;水模型;計(jì)算機(jī)仿真;研究
1前言
某廠陽(yáng)極泥和貴鉛處理主要采用轉(zhuǎn)爐表吹熔煉，存在能耗較高的缺點(diǎn)。國(guó)內(nèi)側(cè)吹轉(zhuǎn)爐主要用于煉鋼，項(xiàng)目組擬通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究，探索煉鋼的側(cè)吹轉(zhuǎn)爐用于處理陽(yáng)極泥和貴鉛的相關(guān)參數(shù)。國(guó)內(nèi)外公開報(bào)道研究側(cè)吹轉(zhuǎn)爐爐內(nèi)熔熔煉體行為的研究很少。項(xiàng)目組開展轉(zhuǎn)爐側(cè)吹熔煉水模型及計(jì)算機(jī)仿真實(shí)驗(yàn)研究，達(dá)到以下目的。1.1試驗(yàn)研究得到的規(guī)律可以用來(lái)解釋實(shí)際冶金過(guò)程的規(guī)律；1.2實(shí)驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)和總結(jié)出一些具有參考價(jià)值的數(shù)據(jù)，指導(dǎo)實(shí)際冶煉過(guò)程中工藝的改進(jìn)；1.3成本低、重復(fù)試驗(yàn)性強(qiáng)、試驗(yàn)周期短。
2實(shí)驗(yàn)方案
根據(jù)工程實(shí)際需求以及實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)先確定爐型尺寸并建立水模型有機(jī)玻璃反應(yīng)器.1，模型相關(guān)研究參數(shù)及實(shí)驗(yàn)變量實(shí)驗(yàn)主體為在臥式圓柱體模型爐體的基礎(chǔ)上，用水作為流體模擬陽(yáng)極泥和貴鉛進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。圖2為側(cè)吹吹氣方式簡(jiǎn)圖，實(shí)驗(yàn)主要設(shè)置變量為噴吹總氣量與噴槍內(nèi)徑。實(shí)驗(yàn)主體基于粒子圖像測(cè)速系統(tǒng)對(duì)不同變量下的熔池流場(chǎng)進(jìn)行拍攝觀測(cè)，每一組實(shí)驗(yàn)連續(xù)拍攝30張流場(chǎng)圖片。同時(shí)輔以高速攝像系統(tǒng)觀測(cè)各變量下熔池的實(shí)際運(yùn)動(dòng)狀態(tài)及其變化，使用電導(dǎo)率儀以飽和食鹽水為介質(zhì)對(duì)熔池電導(dǎo)率進(jìn)行測(cè)定以確定熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間。通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)大量對(duì)比綜合分析以確定反應(yīng)器最佳參數(shù)。
3熔池頂吹吹氣攪拌運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析
本實(shí)驗(yàn)基于粒子圖像測(cè)速系統(tǒng)與高速攝像系統(tǒng)進(jìn)行了大量系統(tǒng)性的物理模擬實(shí)驗(yàn)，、噴吹總氣量10m3/h下的側(cè)吹吹氣方式的瞬時(shí)狀態(tài)圖.實(shí)驗(yàn)條件下的側(cè)吹吹氣方式的瞬時(shí)矢量云圖，氣方式的熔池運(yùn)動(dòng)狀態(tài)簡(jiǎn)圖。雙排側(cè)吹過(guò)程使用水平噴吹射流時(shí)熔池能量損耗較少，噴吹射流能量不會(huì)部分消耗于強(qiáng)噴射造成的噴濺，也不會(huì)部分消耗與射流穿透。側(cè)吹過(guò)程中，熔池主流區(qū)主要存在于熔池中上部，蕭澤強(qiáng)老師在單排側(cè)吹研究中提到：側(cè)吹射流前方熔池內(nèi)形成一股可基本占據(jù)全熔池的主循環(huán)流。在作者的研究中，雙排側(cè)吹過(guò)程將在熔池下部形成兩股循環(huán)流，在理想狀態(tài)下，雙循環(huán)流能夠相互循環(huán)。
4熔池側(cè)吹吹氣攪拌混勻時(shí)間對(duì)比
熔池混勻速度的大小，由記錄到的熔池電導(dǎo)率變化曲線確定。電導(dǎo)率曲線的不斷變化或激劇波動(dòng)，均表示混合尚未均勻，當(dāng)電導(dǎo)率曲線的上下波動(dòng)穩(wěn)定的等于或小于平均值的5%時(shí)，即可認(rèn)定混勻時(shí)間足夠均勻，所消耗的時(shí)間即位混勻時(shí)間。實(shí)驗(yàn)利用DDSJ-308A電導(dǎo)率儀對(duì)熔池側(cè)吹吹氣攪拌混勻時(shí)間進(jìn)行測(cè)定，測(cè)定結(jié)果如下圖所示。，當(dāng)側(cè)吹氣量較小時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間隨之下降較快；當(dāng)側(cè)吹氣量較大時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間隨之下降較慢。這表明在低的側(cè)吹氣體流量范圍，隨側(cè)吹氣體流量增加，熔池的水平攪拌作用逐漸增強(qiáng)，使熔池的混勻時(shí)間隨之下降；而當(dāng)側(cè)吹氣體流量較大時(shí)，再增加側(cè)吹氣體流量，對(duì)熔池的攪拌混勻影響很小。隨側(cè)吹噴槍內(nèi)徑的增加，熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間變化規(guī)律大體相當(dāng)。在此實(shí)驗(yàn)條件下，每種噴槍內(nèi)徑下熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間都存在一個(gè)拐點(diǎn)，當(dāng)側(cè)吹氣體流量小于拐點(diǎn)時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池的混勻時(shí)間隨之下降較快；當(dāng)側(cè)吹氣體流量大于拐點(diǎn)時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池的混勻時(shí)間隨之下降較滿。噴槍內(nèi)徑2.5mm時(shí)，臨界氣體流量為7.5m3/h，此時(shí)熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間約為25s～30s；噴槍內(nèi)徑5mm時(shí)，臨界氣體流量為10m3/h，此時(shí)熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間約為28s～33s；噴槍內(nèi)徑7.5mm時(shí)，臨界氣體流量為7.5m3/h，此時(shí)熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間約為30s～38s；噴槍內(nèi)徑10mm時(shí)，臨界氣體流量為12.5m3/h，此時(shí)熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間約為28s～30s。由此可知在側(cè)吹過(guò)程中，小的側(cè)吹氣量下應(yīng)選用相對(duì)小噴槍內(nèi)徑有利于降低攪拌混勻時(shí)間；大的側(cè)吹氣量下應(yīng)選擇相對(duì)較大噴槍內(nèi)徑。
5熔池側(cè)吹吹氣熔池?cái)嚢鑿?qiáng)度對(duì)比
通過(guò)粒子圖像測(cè)速技術(shù)（PIV）得到的不同噴槍內(nèi)徑不同噴吹總氣量熔池瞬時(shí)照片經(jīng)由Tecplot軟件進(jìn)行分析處理，從而得到噴槍不同插入深度熔池運(yùn)動(dòng)矢量云圖（圖中VelMag表示在云圖中流場(chǎng)某處微元的融合速度，單位m/s；右側(cè)色柱為速度強(qiáng)度的強(qiáng)弱由低到高）。由于粒子圖像測(cè)速激光片光源性質(zhì)，本實(shí)驗(yàn)激光拍攝位置全部為臥式圓柱形爐體偏右側(cè)1/4處。由圖7與表2可知道，對(duì)比側(cè)吹過(guò)程不同氣量單個(gè)噴槍內(nèi)徑熔池片光源截面平均速度，噴吹氣量變化規(guī)律為：當(dāng)噴吹氣量為5m3/h～12.5m3/h時(shí)，熔池片光源截面平均速度隨噴吹氣量增加而增加，當(dāng)噴吹氣量超出12.5m3/h時(shí)，熔池片光源截面平均速度隨噴出氣量增加變化相對(duì)較緩，說(shuō)明側(cè)吹過(guò)程噴吹氣量臨界值為12.5m3/h左右。對(duì)比側(cè)吹過(guò)程不同氣量不同噴槍內(nèi)徑熔池片光源截面平均速度，噴槍內(nèi)徑5.0mm時(shí)，各噴吹氣量下熔池片光源截面平均速度皆大于其余噴槍內(nèi)徑，因此認(rèn)為噴槍內(nèi)徑5.0mm左右為此種爐型側(cè)吹狀態(tài)下的最佳噴槍尺寸。
6結(jié)論
（1）側(cè)吹過(guò)程中，熔池主流區(qū)主要存在于熔池中上部，水平流股噴入熔池后，側(cè)吹射流的能量帶動(dòng)熔池運(yùn)動(dòng)，射流在風(fēng)壓作用下噴入一定距離后，變成大小各異的離散氣泡或氣泡團(tuán)，此時(shí)熔池左右兩側(cè)上部區(qū)域會(huì)形成氣液兩相區(qū)。（2）側(cè)吹熔池上部到液面區(qū)域運(yùn)動(dòng)相對(duì)強(qiáng)烈，而熔池下部區(qū)域運(yùn)動(dòng)較為緩慢。噴槍內(nèi)徑越大，氣泡尺寸越大，同時(shí)隨噴吹氣量增大，氣泡尺寸也增大。（3）在此實(shí)驗(yàn)條件下，每種噴槍內(nèi)徑下熔池?cái)嚢杌靹驎r(shí)間都存在一個(gè)拐點(diǎn)，當(dāng)側(cè)吹氣體流量小于拐點(diǎn)時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池的混勻時(shí)間隨之下降較快；當(dāng)側(cè)吹氣體流量大于拐點(diǎn)時(shí)，隨側(cè)吹氣體流量的增加，熔池的混勻時(shí)間隨之下降較滿。由此可知，在小的側(cè)吹氣量下應(yīng)選用相對(duì)小噴槍內(nèi)徑有利于降低攪拌混勻時(shí)間；大的側(cè)吹氣量下應(yīng)選擇相對(duì)較大噴槍內(nèi)徑。（4）側(cè)吹過(guò)程噴吹氣量拐點(diǎn)為7.5m3/h左右，噴槍內(nèi)徑5.0mm左右為此種爐型側(cè)吹狀態(tài)下的最佳噴槍尺寸。
參考文獻(xiàn):
[1]吳成江，側(cè)吹轉(zhuǎn)爐設(shè)計(jì)[M]，冶金工業(yè)出版,2015
[2]赫培峰，崔建江，潘峰，計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)[M]，機(jī)械工業(yè)出版,2009
[3]蕭澤強(qiáng)，熔池側(cè)吹氧技術(shù)的開發(fā).應(yīng)用和研究[M],冶金工業(yè)出版,2015。
[4]包麗明，劉坤，呂國(guó)成，180t轉(zhuǎn)爐聚合射流流場(chǎng)的水力學(xué)模型的實(shí)驗(yàn)研究[J]，特殊鋼,2014,35(3):11-14.
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